渣浆泵公司之渣浆泵设备贵金属提金方法
用含氧的氰化物溶液，浸出矿石或精矿中的金银，再从浸出液中回收金银的方法称为氰化法。影响氧化浸出的主要因素有金粒大小及形状、矿浆黏度、杂质离子等，因此适宜用氧化法的金银矿石应具有以下特点:金粒较小，一般1~7μ
m,但金粒太小很难单体解离;矿石含泥较少且不易泥化;磁黄铁矿、砷黄铁矿、辉铋矿、易于氧化物形成络合物的金属矿物、能在金表面生成薄膜的矿物含量较少。
常用的氰化法提金有:渗滤氯化法、搅拌氧化法、炭浆法提金、炭浸法提金、堆浸法。20什么叫氰化浸出法?
氰化浸出法也叫氰化法，是用含氧的氰化物溶液，浸出矿有或精矿中的金银，再从浸出液中回收金银的方法。贵金属金银是化学性质稳定的元素，在绝大多数的溶利中不会溶解，但能辩济于氰化物溶液中，空气的存在也影响氖化浸
出。
在氰化过程中，金在稀薄的氰化溶液中，在有氧存在时可以生
成一价的络合物而溶解，其基本反应分为一步反应和两步反应两种。
21什么叫渗滤氰化法? 其流程和特点是什么?
渗滤氰化法是氰化法提金方法中较为简单易行的一种。渗滤氰化是在渗滤浸出槽中进行的，把待浸出的矿石装满浸出槽，然后加入氰化物溶液浸出。氰化溶液渗滤过矿石层使金溶解，经过渗滤浸出的含金溶液(贵液)透过比槽底稍高
的假底(滤底)，经槽壁上的管道流出。贵液排出管位于槽底和滤底之间，矿石经氰化溶液处理后再用清水洗涤，把残留在矿石间隙的含金溶液洗出。贵液送入置换沉淀槽，用锌丝或锌粉置换析出，贫液补加适量氧化物可用于下一批新
矿石的漫出，清水洗涤后的矿石即渗滤氰化尾矿。此法设备简单、投资少、见效快，为国内外的小型矿山所广泛采用;溶剂消耗少、省电且氧化后的矿浆不必进行浓缩或过滤。渗滤氧化法通常处理一10mm+0. 074mm的矿砂、较粗粒
的培砂及其他疏松多孔的原料，忌处理含有黏土、矿泥、过分细磨的原科和矿粒大小不均匀的原料。矿石中若有黏土、矿泥等细泥状物料，在渗龙氰化之前，首先要进行筛分以及脱泥处理。
22 什么叫搅拌氰化法?其流程和特点是什么?
搅拌氧化法目前是常用的氰化浸出方法。经磨矿分级后的矿浆进入浓缩机脱水，浓缩后送入搅拌浸出槽，往浸出槽中添加适量的氰化液进行浸出。浸出后的矿浆送往固液分离,将含金溶液与氰化尾矿进行分离，固体即氰化尾矿。贵液送
往置换沉淀作业，用锌丝
或锌粉置换析出金。然后再进一步进行除杂处理。氰化尾矿根据原矿性质而定，如果含有其他多金属或黄铁矿则综合回收。搅拌设备有机械搅拌式浸出槽、空气搅式浸出槽和空气-机械联合搅拌式浸出槽，此方法是用于处理粒度小于
0.3mm的含金矿右，机械化程度高，浸出时间短，浸出效率高。
23什么叫炭浆法(cip 和炭漫法?其流程和特点以及两者之间的区别是什么?
炭浆法提金工艺是以氰化物浸出金为基础，一般是指氰化浸出完成之后，一价金氰化物 [kau(cn)2] 再用炭吸附的工艺。炭浆法主要使用于矿泥含量高的含金氧化矿石。这种矿石使用常规氧化法难以得到良好的技术经济指标，原因
在于矿泥含量高，固液分离困难，现有的过滤机均不能使贵液和矿渣有效的分离。炭浆法工艺过程是将含金矿石破碎、磨矿之后进行氰化浸出，矿浆经充分浸出后，加活性炭吸附矿浆中的金，载金炭经过清洗和解吸，分为含金较高的
贵液和解吸炭。贵液经电解产出金粉，金粉经熔炼即成为金锭。解吸炭经再生后按比例配在新活性炭中循环使用。
炭浸法和炭浆法原理相似。炭浸法是把活性炭投入氧化浸出槽中，氰化浸出金和炭吸附金在同槽中进行的方法。
炭浆法是先将矿中的金浸出，而后再用活性炭吸附回收已溶解的金:炭浸法是一边浸出矿石中的金一边用活性炭吸附矿浆中已溶金。炭浆法和炭浸法虽然浸出原理相同，浸出方法相似，但两种工艺存在明显的差异。炭浆法的氰化浸
出和发吸附分别进行，所以需分别配置单独的漫出和吸附设备，而且氰化浸出的时间比炭的吸附时间长得多，浸出和吸附的总时间长，基建和设备投资高，占用厂房面积大。炭汉法工艺是边漫出边吸附,浸出作业和吸附作业合二为一，
使矿浆液相中的金含量始终维持在较低的水平上，有利于加速金的氰化浸出过程，因此炭浸工艺总的作业时间较短，生产周期较期，基建投资和广房面均较小。生产过程中带留的金银量较小，有利于企业资金周转。
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渣浆泵公司之渣浆泵载体参数对叶片磨损的影响
载体密度和黏度变化对叶轮叶片磨损影响叙述如下。当液体密度增大时，落在入口边表面上的颗粒数量减少，即磨损下降。此外，这时颗粒在叶片之问流道内的水力粗度(即沉降速度)减少，因此在叶片工作表面上的浓度也减少，这就
会导致叶片表面磨损下降。在黏度增加时，在其他条件相同时，雷诺数下降，迎面阻力系数增大，因此磨损下降。
上述结论只对水力磨蚀性磨损有代表性，而不适合于浸蚀和汽蚀所产生的磨损。应该考虑到由于汽蚀和浸蚀使叶轮零件损坏比水力磨蚀性磨损小得多，只在输送轻磨蚀固液混合物的情况下，可能对泵零件寿命有影响。
根据泵叶片尺寸和结构，对确定的工作状态一泵最佳或者接近最佳状态，即对最佳流量q或者接近最佳流量进行了叶轮叶片磨损特征和强度的分析。输送磨蚀性固液混合物泵运行实践表明，在泵工作状态变化时，叶轮特别是叶轮入
口段的磨损特征和强度变化
明显。
在相应加速度场内，固体颗粒运动特点和沉降速度，与载体介质中颗粒移动状态即与雷诺数有关。较大雷诺数表征颗粒运动的自模状态。这时颗粒运动阻力与其运动速度的二次方有关，迎面阻力系数c是常数值。较小雷诺数表征在固
体颗粒运动状态下运动阻力不是速度的二次方函数，颗粒迎面阻力系数是变化的。
在自模状态下，将有最大的颗粒迎面阻力，也就是说在这种情况下，向心加速度相同时，在叶轮入口运动的颗粒沉降速度小于颗粒运动阻力与其速度小于二次方成正比的非自模状态时的沉降速度。在相同加速度场时，较大颗粒以比
小颗粒较大的速度运动，较大颗粒的雷诺数相应地大些。这就表明，大颗粒迎面阻力系数小于小颗粒阻力系数，即可以认为迎面阻力系数c间接地表征颗粒的粗度。
b. r.詹德曼假定固体颗粒在叶轮叶片入口的浓度重新分布强度用co jc/gd参数表征(式中，co、d。为液体入口速度和叶轮入口直径)。
固体颗粒分布不均匀度表征入口边磨损不均匀性，可以用下列方法加以评价。平均线性磨损等于叶片磨损表面面积与其沿着入口边的宽度之比。磨损不均匀性可以假定为叶片最大线性磨损量与其平均值之比。如果叶片边磨损是均匀
的，那么叶片磨损表面将出现矩形形状，平均磨损等于最大值，即它们比值等于1;如果磨损表面为三角形，那么入口边磨损不均匀性等于2.
詹德曼提出假定，由上述方法确定的磨损不均勾性是参数? jc1sd.的函数。这个假定可以概括试验研究资料。表3 7 3列出叶片边磨损不均匀性 kn与参数比c/ed.之间的关系。
从这些数据中可以看出，参数活je/gd。的增大，导致叶片入口边较小的均句磨损。
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渣浆泵公司之渣浆泵扬程特性曲线绘制条件
目前所有叶片泵的特性曲线h=f(q)和n=f(q)，只能通过试验方法来获得，为此要进行泵的标准试验，还没有公认的计算方法，用来估算很宽流量范围内泵的水力损失。
根据本篇第三章第三节中所述的确定不同流量时理论扬程hτ= f(q)和压水室内水力损失hora=f(q)的方法，通过计算方法可以绘制渣浆泵在相当宽的流量范围内扬程特性曲线h= f(q)。为此应该给出:
(1)叶轮转速。
(2)叶轮主要参敷:直径d2,出口宽度b2，叶片出口角风，叶片数z，叶片在叶轮出口处的厚度8.
(3)压水室主要参数：压水室断面宽度b，高度h，计算断面和隔舌断面的形式，压力短管喉部断面面积pr隔舌安放角4 (参阅图3-3-1)。
二、扬程特性曲线绘制方法
采用下列方法绘制特性曲线h= f(q):
1)确定不同流量时理论扬程和ht=f（q）的关系图线。为此计算下列一些流量值时包括泵特性曲线工作段的参数：
叶轮出口圆周速度ua=dxn/60和角速度。=rn/30;
叶轮出口轴面速度cs=q(nd.b.);
叶轮出口液流排挤系数业,不仅考虑叶片厚度，而且要考虑脱流区的存在[根据公
式(3-2-9)];
叶片出口角修正量ab为
根据公式(3-2-15)确定每个流量点的理论扬程。
严格地说，ht不是泵流量的函数，而是流过叶轮液体流量的函数：q=q+q.为了简化计算，可以不考虑泄漏量，因为确定这种条件下ht的误差远小于计算本身的误差。
在必要时，利用下列方法考虑泄漏量q。确定泄漏量q，假定它是泵流量的函效，q=f（q）=q(1-1)。式中，为了泵的容积效率，根据本章第三节资料，是针对最佳状态确定的。
因此，开始时先求最佳状态的泄露量ga，然后根据下式计算它在其他状态时的值
考虑泄漏量时，利用下列方法给制h-f(0)关系曲线：绘出曲线ht=f（q）的每一个点，沿着水平方向小流量侧移动对应给定工作状态的 q值。
(2) 确定对应最高水力效率的状态。如果最佳参数qam和har给出，那么可以根据这些参数计算泵对应最佳工作状态的比转速。
如果泵的最佳参数没有给出，那么求出流量q-.此值是计算压水室螺旋(环形)泵体内损失时所必需的。
为了确定qmzx，从图线ht=f(q)坐标原点绘制射线，根据下列关系式确定射线与流量直线的倾斜率
这条射线与直线ht=f(q)的交点就确定了最高水力效率状态(这种方法的理论报据参同本箱第三章第四节)。由这种方法求出的qnm值与由一些渣浆泵平衡试验数据所得到的这个流量值对比结果指出，试验和计算值具有很好的一致性(
误差为5%以下)。同时，流量试验值通常好于计算值，这可以用压水室计算断面上速度变化规律与ro.=常数偏差不大来说明。
(3)对与第一节相同的流量，确定压水室内的损失，它是泵压水室螺旋(环形)泵体内和压力短管内的损失之和。
根据上面所确定的值，利用本篇第三章第三节(参阅计算例子)所述的方法确定压水室(螺旋泵体)内的损失。
(4)确定叶轮内的水力损失，因为叶轮内的水力损失在很宽流最范围内近似为常数，只有在很小流量状态才开始增大，所以在绘制扬程特性曲线时，在整个讨论流量范围内采用hx=常数。hx值是根据公式hx-hr.amr(1一m加)针对最佳
状态(qar) 确定的，根据叶片数z选取叶轮的水力效率(参阅本箱第四章第一节)。
(5)计算泵过流部分总的水力损失: hu=hx + hurs.因为进口短管内的水力损失不大，这里不予考虑(由于进口处的速度低和吸入短管形式——渐缩式或者圆简式，从水力损失观点看是有利的)。
(6)求泵的扬程h=h-ha.为了估算所提出方法的精度，就要计算20台泵在很宽流量内的扬程。吸入短管直径在125-70mm之间变化，比转速在70~200范围内变化，过流所面尺寸，压水室形状也在很大范围内变化，叶片数在2~4之间
变化。
在接近或者大于最佳流量时，扬程计算值和试验值近似一致(差值为5%~8%). 在q≤(0.4~0.5)qar时，发现扬程值离散度较大，在个别情况下可达到10%~12%。出现这种情况的原因是在确定压水室内的水力损失不够精确，因为在很
小流量时，液体从计算断面和隔舌之间的区域已经回流到叶轮内，此外，在很小流量时，严格地说叶轮内的水力损失不是常数，它已开始增大，目前还不能估算叶轮内这种增大的水力损失，因此，对于比转速n=70~200，流量q=
(0.51~1.5)qamn的渣浆泵，可以推荐上述绘制扬程特性曲线的方法。
在确定实型泵扬程特性曲线时，采用模型泵特性曲线相似系数换算方法，一般考虑所谓尺寸效应，其理由如下。当泵的尺寸增大时，由于过流部生分流道表面相对租糙减小，可
以观察到水力损失有所降低，即提高了水利效率。这种情况将使实型泵扬程比相似换算得到的扬程有所提高。对不同尺寸(比转速相同和特征系数kh2的流道断面相对尺寸）的相似渣浆泵扬程特性曲线分析表明，实际上没有观察到由于
尺寸效应而使扬程提高。这是由于液体在渣浆泵流道——叶轮和压水室内流动时主要损失，不是水力摩擦损失，而是混合损失。大家知道，这种损失与粗糙度无关。因此，在用计算方法绘制渣浆泵扬程特性曲线时，可以不考虑尺寸效
应。在泵的尺寸增大时，机械效率提高，起码泵的容积效率提高。
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